发明名称 一种永磁电机、风力发电机系统及其控制方法
摘要 本发明提供了一种永磁电机、风力发电机系统及其控制方法,所述永磁电机包括外电机和内电机构,其中:外定子、外绕组、外气隙、外永磁体和转子构成外电机;内定子、内绕组、内气隙、内永磁体和转子构成内电机;外电机和内电机在磁路上相互独立,外电机和内电机在电气上也互相独立。所述风力发电机系统以永磁电机和AC/DC、DC/DC和DC/AC变换器结构为基础,DC/DC变换器对前级AC/DC的输出直流电压进行从直流到直流的变换,该DC/DC变换器使用串联boost变换器。本发明通过提高发电机的功率和体积比(功率密度)来减小发电机的重量和体积,降低风力发电机组的成本,提高风电机组的可靠性。
申请公布号 CN104333191B 申请公布日期 2017.04.12
申请号 CN201410456292.X 申请日期 2014.09.09
申请人 上海交通大学 发明人 高强;蔡旭;施丰
分类号 H02K16/04(2006.01)I;H02M3/10(2006.01)I;H02P9/04(2006.01)I;H02P9/00(2006.01)I 主分类号 H02K16/04(2006.01)I
代理机构 上海汉声知识产权代理有限公司 31236 代理人 徐红银;郭国中
主权项 一种双定子‑单转子永磁发电机的控制方法,其特征在于:所述双定子‑单转子结构的永磁电机,包括外电机和内电机,其中:外定子、外绕组、外气隙、外永磁体和转子构成一台独立的永磁电机,称为外电机;内定子、内绕组、内气隙、内永磁体和转子构成一台独立的永磁电机,称为内电机;转子厚度足够大使得转子上的磁通密度不过饱和,从而外电机和内电机在磁路上相互独立;外电机的外绕组和内电机的内绕组在电气上也无连接,从而外电机和内电机在电气上也互相独立;所述方法利用串联boost变换器,所述串联boost变换器至少包括第一子boost变换器和第二子boost变换器,其中:第一子boost变换器由第一电容C<sub>1e</sub>﹑第一电感L<sub>e</sub>﹑第一可控电力电子开关S<sub>e</sub>﹑第一二极管D<sub>e</sub>﹑第二电容C<sub>2e</sub>连接而成,其中:第一电感L<sub>e</sub>的一端和第一电容C<sub>1e</sub>的正端相连,另一端和第一可控电力电子开关S<sub>e</sub>的源级相连,第一电容C<sub>1e</sub>的负端与第一可控电力电子开关S<sub>e</sub>的发射级相连,第一二极管D<sub>e</sub>的阳级与第一可控电力电子开关S<sub>e</sub>的源级相连,第一二极管D<sub>e</sub>的阴级与第二电容C<sub>2e</sub>的正端相连,第二电容C<sub>2e</sub>的负端与第一可控电力电子开关S<sub>e</sub>的发射级相连;第二子boost变换器由第三电容C<sub>1i</sub>﹑第二电感L<sub>i</sub>﹑第二可控电力电子开关S<sub>i</sub>﹑第二二极管D<sub>i</sub>﹑第四电容C<sub>2i</sub>连接而成,其中:第二电感L<sub>i</sub>的一端和第三电容C<sub>1i</sub>的正端相连,另一端和第二可控电力电子开关S<sub>i</sub>的源级相连,第三电容C<sub>1i</sub>的负端与第二可控电力电子开关S<sub>i</sub>的发射级相连,第二二极管D<sub>i</sub>的阳级与第二可控电力电子开关S<sub>i</sub>的源级相连,第二二极管D<sub>i</sub>的阴级与第四电容C<sub>2i</sub>的正端相连,第四电容C<sub>2i</sub>的负端与第二可控电力电子开关S<sub>i</sub>的发射级相连;每个子boost变换器的输入为前级AC/DC变换器的输出,即U<sub>dc1e</sub>,U<sub>dc1i</sub>,每个子boost变换器的输出串联,得到一个总的直流电压U<sub>dc</sub>,即U<sub>dc</sub>=U<sub>dc1e</sub>+U<sub>dc1i</sub>;该发电机采用功率闭环控制,具体为:首先根据当前的风电机组的转速ω<sub>g</sub>和机组“功率P<sub>opt</sub>‑转速ω<sub>g</sub>”的关系曲线,查得参考功率P<sub>opt</sub>;然后根据外电机和内电机的额定功率之比k,获得外电机的参考功率P<sub>e</sub><sup>*</sup>和内电机的参考功率P<sub>i</sub><sup>*</sup>,P<sub>e</sub><sup>*</sup>=k*P<sub>opt</sub>,P<sub>i</sub><sup>*</sup>=(1‑k)*P<sub>opt</sub>;再分别和外电机与内电机的实际输出功率P<sub>e</sub>和P<sub>i</sub>比较,P<sub>e</sub>=i<sub>dce</sub>*U<sub>dc1e</sub>,P<sub>i</sub>=i<sub>dci</sub>*U<sub>dc1i</sub>,误差输入到比例‑积分(PI)控制器后得到第一子boost变换器和第二子boost变换器的可控电力电子开关的占空比d<sub>e</sub>﹑d<sub>i</sub>;最后所得占空比d<sub>e</sub>﹑d<sub>i</sub>与三角波比较后即得到第一子boost变换器和第二子boost变换器的可控电力电子开关的门极开关信号G<sub>se</sub>、G<sub>si</sub>。
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