发明名称 一种超燃冲压发动机燃烧室性能预估方法
摘要 本发明提出一种超燃冲压发动机燃烧室性能预估方法,以为热力喉道为起始点,计算该位置到燃烧室入口、该位置到燃烧室出口的参数分布,避免了以往的一维计算是从燃烧室入口进行计算,热力喉道在求解时容易出现奇异值的问题;本发明在预估过程中充分考虑了燃烧室的不同工作模态,为宽飞行Ma范围的燃烧室设计提供参考依据。
申请公布号 CN103870683B 申请公布日期 2017.01.25
申请号 CN201410073477.2 申请日期 2014.03.03
申请人 北京动力机械研究所 发明人 郭新华;冮强;马会民;覃正;周乐仪
分类号 G06F19/00(2011.01)I 主分类号 G06F19/00(2011.01)I
代理机构 代理人
主权项 一种超燃冲压发动机燃烧室性能预估方法,其特征在于:包括以下步骤,第一步,确定超燃冲压发动机燃烧室的沿程总焓分布;第二步,确定热力喉道的位置;第三步,确定从热力喉道到燃烧释热起始位置d之间最大压力值对应的位置s,即负压力梯度的上游边界截面对应的位置;第四步,确定位置s到燃烧释热起始位置d之间的沿程参数分布;第五步,确定激波串起始位置u,得到燃烧释热起始位置d到激波串起始位置u之间的沿程参数分布;第六步,根据隔离段入口参数确定从隔离段入口到激波串起始位置u之间的沿程参数分布;第七步,判断第五步和第六步得到的激波串起始位置u处的参数是否匹配,若匹配则转入第十一步,若不匹配则转入第八步;第八步,将位置s沿燃烧室流道方向后移Δx,将新位置的值赋值给位置s,其中Δx为位置s后移阈值;第九步,判断位置s是否超过热力喉道的位置,若超过则转入第十步,若没超过则转入第四步;第十步,超燃模态预估,A10.1、将马赫数Ma赋值为1+ΔMa,利用公式<maths num="0001"><math><![CDATA[<mfenced open='{' close=''><mtable><mtr><mtd><mfrac><msup><mi>dMa</mi><mn>2</mn></msup><mi>dx</mi></mfrac><mo>=</mo><mfrac><mrow><mi>G</mi><mrow><mo>(</mo><mi>x</mi><mo>)</mo></mrow></mrow><mrow><mn>1</mn><mo>-</mo><msup><mi>Ma</mi><mn>2</mn></msup></mrow></mfrac></mtd></mtr><mtr><mtd><mi>G</mi><mrow><mo>(</mo><mi>x</mi><mo>)</mo></mrow><mo>=</mo><mn>0</mn></mtd></mtr></mtable></mfenced>]]></math><img file="FSA0000101546750000011.GIF" wi="371" he="205" /></maths>得到负压力梯度的上游边界截面对应的位置s,其中ΔMa为马赫数赋值阈值,G(x)通过公式<maths num="0002"><math><![CDATA[<mfenced open='' close=''><mtable><mtr><mtd><mi>G</mi><mrow><mo>(</mo><mi>x</mi><mo>)</mo></mrow><mo>=</mo><mn>2</mn><mi>&psi;</mi><mfrac><mi>dA</mi><mi>Adx</mi></mfrac><mo>+</mo><mrow><mo>(</mo><mn>1</mn><mo>+</mo><msup><mi>kMa</mi><mn>2</mn></msup><mo>)</mo></mrow><mfrac><mrow><mi>dQ</mi><mo>-</mo><mi>dWx</mi><mo>+</mo><mi>dH</mi></mrow><mrow><msub><mi>c</mi><mi>p</mi></msub><mi>Tdx</mi></mrow></mfrac><mo>+</mo><mfrac><mrow><mi>kM</mi><msup><mi>a</mi><mn>2</mn></msup><mi>&psi;</mi></mrow><mi>D</mi></mfrac><mn>4</mn><msub><mi>C</mi><mi>f</mi></msub></mtd></mtr><mtr><mtd><mo>+</mo><mn>2</mn><mrow><mo>(</mo><mn>1</mn><mo>+</mo><msup><mi>kMa</mi><mn>2</mn></msup><mo>)</mo></mrow><mi>&psi;</mi><mfrac><mi>dw</mi><mi>wdx</mi></mfrac><mo>-</mo><mrow><mo>(</mo><mn>1</mn><mo>+</mo><msup><mi>kMa</mi><mn>2</mn></msup><mo>)</mo></mrow><mfrac><mi>dW</mi><mi>Wdx</mi></mfrac><mo>-</mo><mrow><mo>(</mo><mn>1</mn><mo>-</mo><msup><mi>Ma</mi><mn>2</mn></msup><mo>)</mo></mrow><mfrac><mi>dk</mi><mi>kdx</mi></mfrac></mtd></mtr></mtable></mfenced>]]></math><img file="FSA0000101546750000021.GIF" wi="1209" he="271" /></maths>得到,其中k为比热比,w为气流质量流量,W为分子量,D为当量直径,C<sub>f</sub>为摩擦系数,<img file="FSA0000101546750000022.GIF" wi="377" he="111" />Q单位质量气体的净热量,A面积,c<sub>p</sub>定压比热,T温度,H能量焓;A10.2、重复第四、五、六步;A10.3、判断第五步和第六步得到的激波串起始位置u处的参数是否匹配,若匹配则转入第十二步,若不匹配则转入步骤A10.4;A10.4、给马赫数Ma再增加ΔMa,将新马赫数数值赋值给马赫数Ma,转入步骤A10.2;第十一步,确定从热力喉道到燃烧室出口的沿程参数分布,转入第十三步;第十二步,确定从位置s到燃烧室出口的沿程参数分布,转入第十三步;第十三步,根据第十一步或十二步得到的参数分布情况,进行燃烧室设计。
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