发明名称 500kV变电站管型母线挠度修正方法
摘要 500kV变电站管型母线挠度修正方法,它涉及一种管型母线挠度修正方法,以解决现有500kV变电站中由于管型母线挠度较大,影响管型母线隔离开关正常的分、合闸操作,而在电网的上层导线带电的情况下,无法更换管型母线托架,进而无法减小管型母线挠度的问题,修正方法的主要步骤是:步骤一、吊车与管型母线最小安全作业间隙的确定,吊臂与母线最小理论安全作业间隙确定,吊钩与母线最小理论安全作业间隙确定;步骤二、管型母线托架的更换;步骤三、管型母线托举后的挠度的校核。本发明用于变电站管型母线挠度的修正。
申请公布号 CN103594988B 申请公布日期 2016.01.20
申请号 CN201310637037.0 申请日期 2013.12.02
申请人 国家电网公司;黑龙江省送变电工程公司 发明人 张继广;韩思玮;赵振江;高俊秀;宋海蛟;孙然;姚国胜;杨柏奇
分类号 H02G5/00(2006.01)I 主分类号 H02G5/00(2006.01)I
代理机构 哈尔滨市松花江专利商标事务所 23109 代理人 高媛
主权项 500kV变电站管型母线挠度修正方法,其特征在于:所述的变电站管型母线挠度修正方法,是按照以下步骤实现的,步骤一、吊车与管型母线最小安全作业间隙的确定(1)、吊臂与母线最小理论安全作业间隙确定最大过电压为2.2kV条件下,海拔高度及海拔校正系数Ka分别为0m和1.0时,对应的最小理论安全作业间隙为3.3m;海拔高度及海拔校正系数Ka分别为1000m和1.076时,对应的最小理论安全作业间隙为3.7m;海拔高度及海拔校正系数Ka分别为2000m和1.159时,对应的最小理论安全作业间隙为4.2m;(2)、吊钩与母线最小理论安全作业间隙确定最大过电压为2.2kV条件下,海拔高度及海拔校正系数Ka分别为0m和1.0时,对应的最小理论安全作业间隙为3.3m;海拔高度及海拔校正系数Ka分别为1000m和1.076时,对应的最小理论安全作业间隙为3.8m;海拔高度及海拔校正系数Ka分别为2000m和1.159时,对应的最小理论安全作业间隙为4.3m;步骤二、管型母线托架的更换在步骤一基础上确定吊车与管型母线最小实际安全作业间隙为4.5m~5m,将一定长度的管型母线等分成K节,管型母线上的吊点的个数为K+1,将两个竖直板(3b)与吊车副钩支撑滑轮(8)转动连接,将吊车副杆支点连接架(5)与吊车副杆支点(9)通过螺纹连接件连接,吊车将管型母线托举装置起吊至管型母线上的预先顺次编号的第一吊点处,将杠杆插入通孔(4d)中使螺纹管(4b)转动,伸缩杆(4)的移动带动副钩平台(3)绕吊车副钩支撑滑轮(8)转动,再将管母固定套转盘(2)旋转至水平状态,上半圆环(1a)与下半圆环(1b)将管型母线(7)的第一吊点固定,吊车将第一吊点抬起至与上层导线的距离小于7米而大于5米时,更换管型母线当前吊点处的托架,重复步骤二,顺次将其它吊点处的托架更换;所述管型母线托举装置包括管母固定套(1)、管母固定套转盘(2)、副钩平台(3)、伸缩杆(4)和吊车副杆支点连接架(5),副钩平台(3)包括水平板(3a)和两个竖直板(3b),两个竖直板(3b)平行设置于水平板(3a)的下方并与水平板(3a)固接,管母固定套转盘(2)设置于水平板(3a)上方并与水平板(3a)水平转动连接,管母固定套(1)包括上半圆环(1a)和下半圆环(1b),上半圆环(1a)的一端与下半圆环(1b)的一端转动连接,上半圆环(1a)的另一端与下半圆环(1b)的另一端活动连接,管母固定套(1)竖直设置,下半圆环(1b)与管母固定套转盘(2)相固接,伸缩杆(4)包括螺纹杆(4a)、螺纹管(4b)和接头(4c),螺纹管(4b)一端与螺纹杆(4a)一端螺纹连接,螺纹管(4b)另一端与接头(4c)转动连接,接头(4c)设置于两个竖直板(3b)之间,并与两个竖直板(3b)转动连接,螺纹杆(4a)的另一端与吊车副杆支点连接架(5)转动连接;水平板(3a)与两个竖直板(3b)的连接处设有加强筋(6);螺纹管(4b)一端的圆周上沿径向均布有四个通孔(4d);步骤三、管型母线托举后的挠度的校核利用管型母线自重,单位N;和静触头下压力,单位N,采用力法求解列力法方程,(σ<sub>1</sub>×X<sub>1</sub>)+△p=0   (1)式(1)中σ<sub>1</sub>—力作用下的位移;m△p—荷载作用下的位移;mX<sub>1</sub>—支撑反力,N用图乘法求解位移σ<sub>1</sub>、△p:求位移公式:<maths num="0001" id="cmaths0001"><math><![CDATA[<mrow><msub><mi>&sigma;</mi><mn>1</mn></msub><mo>=</mo><mo>&Integral;</mo><msub><mover><mi>M</mi><mo>&OverBar;</mo></mover><mn>1</mn></msub><mfrac><msub><mi>M</mi><mi>P</mi></msub><mrow><mi>E</mi><mo>&times;</mo><mi>I</mi></mrow></mfrac><mi>d</mi><mi>s</mi><mo>=</mo><mfrac><mn>1</mn><mrow><mi>E</mi><mo>&times;</mo><mi>I</mi></mrow></mfrac><mo>&times;</mo><mi>w</mi><mo>&times;</mo><mi>y</mi><mo>-</mo><mo>-</mo><mo>-</mo><mrow><mo>(</mo><mn>2</mn><mo>)</mo></mrow></mrow>]]></math><img file="FDA0000826738660000021.GIF" wi="880" he="129" /></maths><maths num="0002" id="cmaths0002"><math><![CDATA[<mrow><mi>&Delta;</mi><mi>p</mi><mo>=</mo><mo>&Integral;</mo><msub><mover><mi>M</mi><mo>&OverBar;</mo></mover><mn>1</mn></msub><mfrac><msub><mi>M</mi><mi>P</mi></msub><mrow><mi>E</mi><mo>&times;</mo><mi>I</mi></mrow></mfrac><mi>d</mi><mi>s</mi><mo>=</mo><mfrac><mn>1</mn><mrow><mi>E</mi><mo>&times;</mo><mi>I</mi></mrow></mfrac><mo>&times;</mo><mi>w</mi><mo>&times;</mo><mi>y</mi><mo>-</mo><mo>-</mo><mo>-</mo><mrow><mo>(</mo><mn>3</mn><mo>)</mo></mrow></mrow>]]></math><img file="FDA0000826738660000022.GIF" wi="892" he="128" /></maths>式(2)和(3)中:<img file="FDA0000826738660000023.GIF" wi="79" he="79" />—设X<sub>1</sub>=1单位下的弯矩;N·mM<sub>p</sub>—荷载作用下的弯矩;N·mE×I—结构刚度;N/m<sup>2</sup>w—弯矩为M下的图形面积;m<sup>2</sup>y—弯矩为M下的图形的形心;mds—弧微分;解力法方程得到X<sub>1</sub>然后,叠加得到结构弯矩曲线图,由图分析并计算得出,管型母线跨中最大弯矩M,单位N·m<img file="FDA0000826738660000024.GIF" wi="881" he="169" />上述式(4)中,L为每节管型母线中相邻两个托架的端部间距,m;E×I为结构刚度,N/m<sup>2</sup>;如果,得到的最大挠度V<sub>max</sub>不满足0.5D<V<sub>max</sub><D,则返回步骤二重新进行托架的更换;如果,得到的最大挠度V<sub>max</sub>满足0.5D<V<sub>max</sub><D,其中D为管型母线的外径,m;则管型母线挠度修正完成。
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