发明名称 |
活塞精加工切削液比热容的热力学计算方法 |
摘要 |
本发明提供活塞精加工切削液比热容的热力学计算方法,属于切削液比热容领域,从分析热力学熵的特点,构造了切削机床中切削液的热力学熵模型,从外部熵流和内部熵产生的角度揭示了切削液熵产生的内部机制,构造了基于热力学的金属车削系统的动态熵平衡方程。该发明和现有技术相比,从分析热力学熵的特点入手,构造了切削机床中切削液的热力学熵模型,从外部熵流和内部熵产生的角度揭示了切削液熵产生的内部机制,构造了基于热力学的金属车削系统的动态熵平衡方程,通过进一步稀释切削液,达到最经济的目的。 |
申请公布号 |
CN102495958A |
申请公布日期 |
2012.06.13 |
申请号 |
CN201110397316.5 |
申请日期 |
2011.12.05 |
申请人 |
邵芳;王宇婷 |
发明人 |
邵芳;王宇婷 |
分类号 |
G06F19/00(2011.01)I;B23B1/00(2006.01)I |
主分类号 |
G06F19/00(2011.01)I |
代理机构 |
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代理人 |
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主权项 |
活塞精加工切削液比热容的热力学计算方法,其特征在于从分析热力学熵的特点,构造了切削机床中切削液的热力学熵模型,从外部熵流和内部熵产生的角度揭示了切削液熵产生的内部机制,构造了基于热力学的金属车削系统的动态熵平衡方程;动态熵平衡方程为: <mrow> <mfrac> <mi>dq</mi> <mi>q</mi> </mfrac> <mo>+</mo> <mfrac> <mi>dp</mi> <mi>p</mi> </mfrac> <mo>+</mo> <mfrac> <mi>dT</mi> <mi>T</mi> </mfrac> <mo>+</mo> <mfrac> <mrow> <mfrac> <mn>3</mn> <mn>4</mn> </mfrac> <msub> <mi>τ</mi> <mi>s</mi> </msub> <msub> <mi>v</mi> <mi>c</mi> </msub> <msub> <mi>a</mi> <mi>c</mi> </msub> <msub> <mi>a</mi> <mi>w</mi> </msub> <mfrac> <mrow> <mn>2</mn> <mi>sin</mi> <mrow> <mo>(</mo> <mi>φ</mi> <mo>+</mo> <msup> <mi>β</mi> <mo>′</mo> </msup> <mo>-</mo> <msub> <mi>γ</mi> <mn>0</mn> </msub> <mo>)</mo> </mrow> </mrow> <mrow> <mi>sin</mi> <mi></mi> <mi>φ</mi> <mi>cos</mi> <msup> <mi>β</mi> <mo>′</mo> </msup> </mrow> </mfrac> </mrow> <mrow> <mfrac> <mrow> <mn>0.752</mn> <msub> <mi>R</mi> <mn>2</mn> </msub> <msub> <mi>F</mi> <mi>f</mi> </msub> <msub> <mi>v</mi> <mi>c</mi> </msub> </mrow> <mrow> <mn>4</mn> <msub> <mi>a</mi> <mi>w</mi> </msub> <msub> <mi>λ</mi> <mn>2</mn> </msub> </mrow> </mfrac> <msqrt> <mfrac> <mrow> <msub> <mi>a</mi> <mn>2</mn> </msub> <msub> <mi>l</mi> <mi>f</mi> </msub> </mrow> <msub> <mi>v</mi> <mi>c</mi> </msub> </mfrac> </msqrt> <mo>+</mo> <mfrac> <mrow> <msub> <mi>R</mi> <mn>1</mn> </msub> <msub> <mi>F</mi> <mi>s</mi> </msub> <msub> <mi>v</mi> <mi>s</mi> </msub> </mrow> <mrow> <msub> <mi>c</mi> <mn>1</mn> </msub> <msub> <mi>ρ</mi> <mn>1</mn> </msub> <mi>c</mi> <msub> <mi>a</mi> <mi>c</mi> </msub> <msub> <mi>a</mi> <mi>w</mi> </msub> </mrow> </mfrac> <mo>+</mo> <msub> <mi>T</mi> <mn>1</mn> </msub> </mrow> </mfrac> <mo>+</mo> <msubsup> <mo>∫</mo> <msub> <mi>T</mi> <mn>1</mn> </msub> <msub> <mi>T</mi> <mn>2</mn> </msub> </msubsup> <mfrac> <mi>cdT</mi> <mi>T</mi> </mfrac> <mo>=</mo> <mn>0</mn> </mrow>式中p‑系统压力,MPaq‑切削液流量,mm3/sT‑温度,℃τs‑工件材料的剪切应力,MPavc‑切削速度,mm/sac‑切削厚度,mmaw‑切削宽度,mmφ‑剪切角,°β′‑摩擦角,°γ0‑刀具前角,°R2‑热分配系数Ff‑摩擦力,Nvs‑剪切速度,mm/sR1‑热分配系数c1‑系统末状态温度时切削液的比热容,kJ/(kg·℃)c‑系统初状态温度时切削液的比热容,kJ/(kg·℃)α2‑刀具后角,°lf‑切屑与前刀面的接触长度,mmλ‑热导率w/(m*k)ρ‑密度,kg/mm3T1‑初始温度,℃T2‑末状态温度,℃ |
地址 |
256603 山东省滨州市黄河12路919号滨州职业学院 |